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齒輪空壓機轉子事情時發生徑向力,經由過程齒輪軸軸頸通報到軸承上。
很年夜的徑向力不僅使軸頸和軸承快速磨損,還會使齒輪軸變形,造成齒輪與空壓機轉子殼間的刮碰。
為打消或減輕這些征象,空壓機轉子 設計時,應設法踐小徑向力。下列辦法有助于這一目標的實現。
(1) 公道斷定齒輪幾何參數
可以將式(7-39) 和式(7-63b) 分離記為 剖析齒輪有關幾何參數間的關系可知,上兩式中的kl 和c 皆可望作常數。
當空壓機轉子的機能 參數qw、力和n- 必定時,由上兩式可得式中的k =85pqv,/kin 也為常數。
增年夜模數m 和齒數z 皆能減小徑向可見,對給定機能參數的空壓機轉子。
由上式及式(7.67)力,隨m 和z的增年夜,齒寬B能減小,但因項園直徑D,= m (z+c) 卻要增年夜。是以, 為減小給定機能參數系的徑向力,應采取小的B/D.比值。
空壓機轉子壓力p較低時,徑向力F,2較 為使空壓機轉子的徑向尺寸不致于太年夜,可采取較年夜的B /D.比值。
但跟著p的增年夜,F,2也增擴展齒輪問圍等壓區域以使作用到齒輪上的液體壓力能 小,年夜,則應逐漸減小B/D,比值,以有用低落F,2o 空壓機轉子設計時,B/D,值可參照表7-3拔取。
(2) 擴展齒輪四周的等壓區域均衡失一部門。
圖所示齒輪空壓機轉子的吸進室,已擴展到齒輪 中央線的右側。吸進室與排出室間的過渡區很短,排出室和過渡區對應的包角很小,還不到180*。
蒙受低壓p,的齒輪外周包角即吸進室包角卻很年夜,這就使空壓機轉子的徑向載荷年夜年夜減小。 采取這種構造,齒輪受徑向力推進,要分開空壓機轉子體上的組成過渡區的內國柱外貌,使過渡區徑 向間隙增年夜。
故這種僅使吸進室包角增年夜的構造,只能用于低壓空壓機轉子。 在中高壓齒輪空壓機轉子中,齒輪因為受徑向力作用,皆要發生地位偏移,過渡區中只有接近吸進室的 1~2個輪齒起的密封作用較年夜。
是以,我們可以擴展吸進壓力區的齒輪系圖7-19 把排出壓力區擴展到這1-2個起密封作用的輪齒之前。
在圖7-20所示空壓機轉子中,空壓機轉子排出室和與 其相通的高壓槽內液體壓力皆為p,從而在沿齒輪圓周標的目的的很年夜范疇內,徑向液 高壓袖槽體壓力獲得均衡。